Chapitre IV Les redresseurs monophas s -
LES REDRESSEURS MONOPHASES
I- Introduction :
Les redresseurs sont con us pour fournir une tension continue fixe ou variable. Nous tudierons les
redresseurs monophas s non command s et command s, constitu s respectivement de diodes et de
thyristors.
Pour comprendre le fonctionnement de ces convertisseurs statiques, nous utiliserons les
caract ristiques id ales des interrupteurs semi-conducteurs.
Applications des redresseurs : appareils HI-FI, Alimentation de machines courant continu, ...
II- M thodologie d' tude :
L' tude d'un montage se fait en 4 tapes :
Conna tre l' tat des interrupteurs -ouvert ou ferm - au d marrage.
Tracer le sch ma quivalent du ou des circuits pour chaque s quence de fonctionnement.
tablir les quations diff rentielles qui r gissent le fonctionnement du syst me. Ne pas
oublier les ventuelles conditions initiales.
R solution des quations diff rentielles.
On r p te cette s quence jusqu' ce que :
q un courant s'annule dans une diode ou un thyristor,
q ou une tension met en conduction une diode, cad que cette tension est positive,
q ou un thyristor re oit une impulsion et le met en conduction. Ce qui veut dire que la tension
aux bornes du thyristor est positive.
ATTENTION : Dans ce type d'analyse on consid re les interrupteurs comme parfait, et on ne
s'int resse qu'aux mises en conduction et aux conditions de blocage.
III- Redresseurs non command s :
A- Redresseurs Double Alternance (Pont de diodes) :
Le sch ma de la Figure 1 repr sente un redresseur diodes appel aussi Pont de Gra tz ou
PD2.
i
D1(t)
i
(t)
Ch
i(t)
D
1
V
D1
D
3
v(t)
R
v
Ch
(t)
D
2
D
4
Figure 1 : Redresseur en pont sur charge r sistive.
1- Fonctionnement :
Les diodes deviennent passantes quand la tension leurs bornes devient positive
(VAVK>0 V).
Les diodes se bloquent lorsque le courant les traversant sannule ou est d vi dans une autre branche
du circuit.
Fait sous Linux et OpenOffice/Staroffice
page 1/14
Chapitre IV Les redresseurs monophas s -
La charge ne comportant pas de source de tension, D1 et D4 sont passantes quand v(t) > 0 V (v(t) est
donn e par la Figure 1).
La charge n tant constitu e que dune r sistance, le courant iCH(t) a la m me allure que la tension
vCH(t), cest dire qu la fin de lalternance positive, iCH(t=T/2) = 0A. A cet instant, les diodes D1 et
D4 se bloquent.
Lors de lalternance n gative de v(t), les diodes D2 et D3 sont passantes.
Lobjectif de la suite du paragraphe est de tracer les tensions et courants de la charge et dune diode.
Pour cette tude, nous mettons lhypoth se que les diodes sont id ales.
Les sch mas partiels de fonctionnement des alternances positive et n gative sont donn s sur la ???.
1- Alternance positive :
Durant cette alternance les diodes sont dans les positions :
" D1 : "ON",
" D4 : "ON",
" D2 : "OFF",
" D3 :"OFF".
Si nous consid rons que le signal d'entr e s' crit sous la forme v t = 2 .V eff . sin .t , la
maille active du circuit est compos e de : la source v(t), des diodes D1 et D4, et de la charge R,
v t =v D1 t vch t vD4 t
.
Si nous consid rons les diodes D1 et D4 parfaites ( V D1=V D4H0V ), nous retrouvons sur la
charge la totalit du signal d'entr e vch t =v t .
Il est maintenant parfaitement possible de d terminer le courant qui circule dans la charge
ich t =
v ch t
R
=
v t
R
=iD1 t =i t . Ce courant est identique au courant qui transite dans la
diode D1 et qui est fournis par la source.
2- Alternance n gative
Durant cette alternance les diodes sont dans les positions
:
" D1 "OFF",
" D4 "OFF",
" D2 "ON",
" D3 "ON".
Le fonctionnement de cette alternance est en tout point identique au fonctionnement de l'alternance
positive, si ce n'est le signe vu de la charge.
La maille active du circuit est compos e de : la source v(t), des diodes D2 et D3, et de la
charge R, v t = vD2 t vch t vD3 t
.
Si nous consid rons les diodes D2 et D3 parfaites ( V D2=V D3H0V ), nous retrouvons sur la
charge la totalit du signal d'entr e vch t =v t au signe pr s.
Il est maintenant parfaitement possible de d terminer le courant qui circule dans la charge
ich t =
v ch t
R
v t
R
diode D1 et qui est fournis par la source.
=
=iD1 t =i t . Ce courant est identique au courant qui transite dans la
Alternance n gative : D1 "OFF", D4 "OFF", D2 "ON", D3 "ON".
(
v t
v
D2
)
(
+
)
t
v
D2
(
t
=
v
D3
)
(
+
)
t
v
=
Ch
t
)
(
0 V
+
v
D3
(
t
)
=
0 V
Chv
(
t
)
= -
(
v t
)
( III. 0 )
( III. 0 )
Fait sous Linux et OpenOffice/Staroffice
page 2/14
Chapitre IV Les redresseurs monophas s -
i
Ch
(
t
)
=
t
)
v
(
Ch
R
=
-
)
(
v t
R
=
i
D2
(
t
)
= -
(
i t
)
v
D1
(
t
)
+
v
D2
(
t
)
+
v
Ch
(
t
)
=
0 V
v
D1
(
t
)
= -
v
Ch
(
t
)
=
(
v t
)
( III. 0 )
( III. 0 )
D
1
et D
4
D
2
et D
3
D
1
et D
4
i
D1(t)
i
(t)
Ch
v(t)
i(t)
0
v
Ch
i
Ch
(t)
(t)
0
(t)
D1
i
0
(t)
D1
v
T/2
Publicité
T/2
T/2
i(t)
D
1
V
D1
D
3
t
T
v(t)
v
Ch
(t)
D
2
D
4
i
D1(t)
i
(t)
Ch
D
2
et D
3
i(t)
D
1
V
D1
D
3
v(t)
v
(t)
Ch
t
t
T
T
Figure III. 1 : Formes donde et sch mas partiels de fonctionnement pour le pont de diodes.
D
2
D
4
Grandeurs caract ristiques :
q Calcul des tensions :
(
100 Hz
)
t
Chv
2
p
V
eff
V
Ch moy
=
2 V
eff
V
Ch eff
=
V
D inv max
=
2 V
eff
q Calcul des courants :
V
eff
R
Ch moy
R
V
2
=
Ch moy
I
I
D1 moy
I
=
Ch moy
2
2
p
V2
eff
p
R
( III. 0 )
( III. 0 )
( III. 0 )
( III. 0 )
( III. 0 )
( III. 0 )
=
=
Fait sous Linux et OpenOffice/Staroffice
page 3/14
=
Chapitre IV Les redresseurs monophas s -
I
D1 eff
=
V
eff
2 R
q Puissance absorb e par la charge :
=
P R I
2
Ch eff
V
2
Ch eff
R
( III. 0 )
( III. 0 )
Dans le cas dune charge purement r sistive, les ondulations de tension ou du courant de sortie sont
importantes, elles valent respectivement, Vmax et Vmax/R.
Le paragraphe suivant montre les moyens de diminuer ces ondulations.
Filtrage
Filtrage capacitif
Ce type de filtrage nest utilis que pour les redresseurs diodes. Lavantage dun tel montage est de
diminuer londulation de la tension vCh(t). De plus, la pr sence du condensateur peut permettre de
stocker de l nergie venant de la charge (MCC par exemple). Ceci est dautant plus int ressant que
le pont de diodes nest pas r versible. Il faut n anmoins surveiller la tension aux bornes du
condensateur pour ne pas d passer sa valeur limite.
D
1
D
4
D
2
D
3
i
(t)
Ch
V
(t)
Ch
C
R
0
i
(t)
Ch
T/2
v
v
t
T
(t) avec condensateur : trait continu.
Ch
(t) sans condensateur : pointill .
Ch
Figure III. 2 : Formes donde pour le filtrage capacitif, Montage.
Comme le montre la figure pr c dente, le temps de conduction des diodes diminue. En effet une
diode est passante lorsque VA VK > 0 V. Dans cette configuration, cela signifie que v(t) doit tre
sup rieure vCh(t) (tension aux bornes de C).
Ce fonctionnement apporte quelques inconv nients :
- Pointes de courant, fort di/dt
lectromagn tique,
- Mauvaises conditions de fonctionnement des diodes (et du transformateur plac en amont).
perturbations sur le r seau (harmoniques de courant), rayonnement
Pour ces raisons, ce montage nest utiliser que pour des quipements de faibles puissances.
Filtrage Inductif
Ce type de filtrage est utilis indiff remment pour des montages diodes ou thyristors. Sur la
Figure III. 3, le courant iCh(t) ne sannule jamais, le terme employ pour d crire ce fonctionnement
est le r gime de conduction continue (ou ininterrompue).
D
1
et D
4
D
2
et D
3
i
(t)
Ch
Fait sous Linux et OpenOffice/Staroffice
v
Ch
(t)
T/2
t
T
0
i
Ch
(t)
L
page 4/14
R
V
R
(t)
v
Ch
(t)
i
Ch
(t)
0
v(t)
i(t)
0
T/2
T/2
(t) avec inductance : trait continu.
Ch
(t) sans inductance : pointill .
Ch
i
i
t
T
Chapitre IV Les redresseurs monophas s -
t
T
Figure III. 3 : Formes donde pour le filtrage inductif, Montage.
- Fonctionnement :
Contrairement au cas de la r sistance seule, au moment de la commutation entre D1 et D2, t = T/2,
le courant nest pas nul.
Pour t = T/2, la tension vD2(t) tend devenir sup rieure 0 V. Ainsi rien nemp che cette diode de
devenir passante. La diode D1 est, au m me moment, toujours passante puisque le courant ne sest
pas annul . La Figure III. 4, montre ce qui se passe lors de la commutation.
Le courant du r seau, i(t), ne peut pas instantan ment pass de sa valeur positive sa valeur
n gative. La pente de ce courant est li e aux inductances de fuite du transformateur plac en amont
et aux inductances du r seau. Sur la figure, ces inductances sont symbolis es par Lfuite (inductance
totale ramen e au secondaire).
A tout moment, il faut respecter l quation suivante :
(
i t
Ainsi, le courant va cro tre dans D2 et d cro tre dans D1, assurant ainsi son blocage pour iD1(t) nul,
cest la fin de la commutation.
Le ph nom ne d crit plus haut (D1 et D2 "ON") est appel empi tement. Il est donc li aux
inductances totales ramen es au secondaire du transformateur.
( III. 0 )
=
-
D2
D1
t
t
i
i
(
(
)
)
)
Fait sous Linux et OpenOffice/Staroffice
Publicité
page 5/14
Chapitre IV Les redresseurs monophas s -
i
D1(t)
i
(t)
Ch
i
D1(t)
i
D2(t)
V
D1
D
1
i(t)
D
2
L
fuite
L
R
i(t)
v
(t)
Ch
i
D2(t)
Figure III. 4 : Commutation entre D1 et D2.
L
)
(
t
Ch
v
v
+
=
Grandeurs caract ristiques :
)
(
v
t
R moy
En r gime permanent, la tension moyenne aux bornes de linductance est nulle. Nous avons, en
r gime de conduction continue, iL(t=0)
)
= i L(t=T) qui nous permet d crire :
( III. 0 )
Ch moy
d i
V
V
=
t
t
)
(
R
(
v t
L
)
=
L
(
L
d t
V
L moy
=
1
T
T
0
)
(
v t dt
L
=
1
T
T
0
L
t
)
(
d i
L
d t
dt
=
1
T
T
0
L d i
L
(
t
)
=
0 V
( III. 0 )
Lexpression du courant moyen dans la charge est la m me que dans l quation ( III. 0 ).
Pour d terminer l quation du courant iCh(t), il suffit de r soudre une quation diff rentielle du 1er
ordre.
Comparaison des deux modes de filtrages
Du point de vue des harmoniques, elles sont toujours pr sentes mais leurs amplitudes sont moins
lev es dans le cas du filtrage inductif.
La Figure III. 5 montre le r sultat de simulations, effectu es par le logiciel PSIM
(http://www.powersimtech.com), sur les deux types de filtrage. La seconde partie des
courbes repr sente la d composition en s rie de Fourier des courants du r seau de
distribution.
Fait sous Linux et OpenOffice/Staroffice
page 6/14
Chapitre IV Les redresseurs monophas s -
50
15
250
L gende :
i 1(t)
i 2(t)
i R2(t)
i R1(t)
v red2(t)
v red1(t)
D composition
en S rie
de Fourier :
i1(t)
i2(t)
Figure III. 5 : Simulation des deux modes de filtrage, indice 1 : Inductif, indice 2 : Capacitif.
Remarques :
- En lectronique de puissance, il est interdit de relier par linterm diaire des interrupteurs semi-
conducteurs, deux sources (g n rateur, charge) de m me nature. Cest pour cette raison que le
premier mode de filtrage pr sente certains inconv nients, puisquil relie deux sources de tension que
sont le r seau et le condensateur.
- Pour diminuer londulation de la tension de sortie, le nombre de phase peut tre augment (3, 6, 9,
...).
Redresseurs avec Transformateur point milieu
Fait sous Linux et OpenOffice/Staroffice
page 7/14
Chapitre IV Les redresseurs monophas s -
i
(t)
1
(t)
v
1
v
(t)
2
D
1
i
D1(t)
v
(t)
Ch
L
R
E
i
(t)
Ch
D1(t)
Figure III. 6 : Redresseur double alternance avec transformateur point milieu.
(t)
v
2
D
2
i
Les formes donde de ce montage sont identiques au montage en pont. Hormis la diff rence de
structure, les tensions appliqu es aux diodes sont diff rentes, pour une m me tension vCh(t).
(
v t
2
(
'
v t
2
)
)
=
= -
(
eff
w
2 V s in t
(
)
)
w
2 V s in t
eff
( III. 0 )
Si v2(t) est positive donc v2(t) est n gative, alors la diode D1 peut devenir passante.
Si v2(t) est positive donc v2(t) est n gative, alors la diode D2 peut devenir passante.
Nous allons tudier plus en d tail les formes donde de ce montage. Les calculs effectu s ici,
peuvent tre repris pour le montage en pont.
Nous allons consid rer deux cas, une charge RE, puis une charge RLE.
La pr sence de la tension E, peut avoir des r percutions sur la dur e de conduction des diodes.
1er cas : Chargeur de batterie, L faible
n glig e.
D
1
et D
4
D
2
et D
3
v
(t)
Ch
0
(t)
Ch
i
0
E
T
T
t
t
T/2
T/2
Figure III. 7 :Forme donde pour une Charge RE.
Cet exemple permet de voir que le d but de conduction des diodes, nest pas forc ment gal
t = 0 s.
Elles deviennent passantes si et seulement si, VA VK > 0V, cest dire dans le cas de D1, pour v2(t)
sup rieure E.
Grandeurs caract ristiques :
D1 et D2 "OFF" : vCh(t) = E
D1 "ON" et D2 "OFF" : vCh(t) = v(t)
Fait sous Linux et OpenOffice/Staroffice
page 8/14
Chapitre IV Les redresseurs monophas s -
D1 "OFF" et D2 "ON" : vCh(t) = -v(t)
Lorsque lune des deux diodes est "ON", le courant de charge a pour expression :
i
Ch
(
t
)
v
= Ch
E
(
) -
t
R
I
Ch moy
Publicité
-
E
V
= Ch moy
R
( III. 0 )
( III. 0 )
2nd cas : Prise en compte de linductance : charge RLE.
Dans ce cas, nous consid rons que le mode de conduction continue a t atteint. Ce qui peut tre
tout fait justifi par la pr sence de linductance.
Lobjectif est de d terminer l quation du courant dans la charge. Il faut pour cela r soudre
l quation diff rentielle :
L
t
)
d i
(
Ch
d t
+
R i
Ch
(
t
)
=
2 V sin
eff
(
)
w -
t E
( III. 0 )
R solution de l quation diff rentielle par le th or me fondamental :
- Il faut dans un premier temps trouver la solution sans second membre : i0(t),
- Il faut ensuite trouver la solution particuli re qui a la m me forme que l quation de d part ( III. 0
). Deux calculs devront tre faits, puisquil faudra rechercher i11(t) de forme sinuso dale et i12(t) gal
une constante,
- Apr s ces deux premi res tapes, la solution sera de la forme :
iCh(t) = i0(t) + i11(t) + i12(t)
Puis laide de conditions initiales, il faudra calculer toutes les constantes.
( III. 0 )
o Solution sans second membre :
-
R
L
t
(
e
0i
= l
)
t
o Solution particuli re :
i11(t) = a sin(w t) + b cos(w t)
i'11(t) = a w cos(w t) b w sin(w t)
i12(t) = c
i'12(t) = 0
a
=
2 V R
eff
2
2
2
L
+
R
b
=
c
=
w
2
2 V L
eff
2
2
L
+
R
E
R
( III. 0 )
( III. 0 )
( III. 0 )
( III. 0 )
( III. 0 )
( III. 0 )
-
( III. 0 )
-
( III. 0 )
Pour all ger l criture, nous pouvons exprimer :
Z
=
2
R
2
2
L
cos
(
f
)
R
Z
; sin
(
)
L
w
Z
( III. 0 )
=
Fait sous Linux et OpenOffice/Staroffice
page 9/14
f
w
=
w
w
+
Chapitre IV Les redresseurs monophas s -
o Solution de i(t) :
R
2 V
L
Z
= l
+
(
i
Ch
t
-
)
)
(
t
t
eff
e
sin
w - f -
E
R
o Conditions initiales : en posant que iCh(t=0) = iCh(t = T/2), nous avons pour l :
2 2 V sin
R T
2 L
( III. 0 )
( III. 0 )
eff
)
l =
i
Ch
(
-
Z 1 e
-
(
f
o Solution finale de i(t) :
1 e
-
2 V
Z
f
R T
2 L
2 sin
=
e
eff
t
)
)
(
-
-
R
L
t
+
sin
(
w - f -
t
)
E
R
( III. 0 )
A partir des quations pr c dentes, la Figure III. 8 donne les formes donde pour les valeurs
num riques ci-dessous :
R seau de distribution: Veff = 230 V, f = 50 Hz.
Charge : E = 80 V, R = 10
, LW = 0,05 H.
L gende :
Courbe exponentielle :
i0(t).
Courbe sinuso dale : i11(t).
Droite horizontale : i12(t).
Fait sous Linux et OpenOffice/Staroffice
page 10/14
Chapitre IV Les redresseurs monophas s -
Courbe sinuso dale : iCh(t)
(somme des 3 pr cedentes
courbes).
Droite horizontale :
iCh moy.
Figure III. 8 : iCh(t) calcul partir du th or me fondamental.
Une autre m thode peut tre utilis e pour le calcul de iCh(t). Elle consiste s parer la tension et le
courant en leurs composantes continue et alternative, not es respectivement "DC" et "AC". En
dautres termes, il suffit de calculer s par ment la valeur moyenne du courant (tension), puis sa
valeur alternative (de valeur moyenne nulle). La diff rence entre ces deux grandeurs se voit bien sur
le second graphe de la Figure III. 8. Nous pouvons donc crire :
iCh(t) = iCh_DC(t) + iCh_AC(t)
vCh(t) = vCh_DC(t) + vCh_AC(t)
Nous pouvons galement associer un sch ma quivalent chacune des composantes des grandeurs
lectriques. Il semble vident que la composante continue ne fait pas intervenir linductance et que
la composante alternative ne fait pas intervenir la force lectromotrice E.
( III. 0 )
( III. 0 )
i
Ch_DC
(t)
i
(t)
Ch_AC
v
Ch_DC
(t)
E
R
v
(t)
Ch_AC
L
R
Figure III. 9 : Sch ma modifi pour faire appara tre les composantes DC et AC.
Ainsi la tension vCh_DC(t) est gale VCh moy (expression donn e par ( III. 0 )). Le courant est donc
d duit de la valeur pr c dente et utilise lexpression ( III. 0 ).
Pour le calcul de la composante alternative, il faut r soudre une quation diff rentielle du 1er ordre,
de la forme :
Publicité
)
d i
t
+
R i
AC
(
t
)
=
2 V sin
eff
(
)
w -
t
V
Ch moy
=
v
AC
(
)
t
( III. 0 )
L
(
AC
d t
Le calcul est identique au cas pr c dent, la solution finale pour iCh_AC(t) est :
Fait sous Linux et OpenOffice/Staroffice
page 11/14
Chapitre IV Les redresseurs monophas s -
i
AC
(
t
)
=
eff
2 V
Z
2 sin
1 e
-
(
)
f
R T
2 L
-
-
R
L
t
e
+
sin
(
w - f -
t
)
V
Ch moy
R
( III. 0 )
Cette seconde m thode appel e m thode de superposition, demande le m me type de calcul que la
premi re.
L gende :
1 re Courbe sinuso dale :
crochet de l quation iAC(t).
Courbe horizontale :
VCh moy/R.
Courbe sinuso dale :
iAC(t).
i
(t)
Ch
L
R
Figure III. 10 : Repr sentation de iAC(t).
Redresseurs command s
i
TH1(t)
T
H1
i(t)
T
H3
TH1(t)
v
v(t)
T
H2
T
H4
v
Ch
(t)
Figure III. 11 : Redresseur command en pont sur charge R L.
La structure du convertisseur statique, est la m me que pour le pont diodes. Branch sur le r seau
de distribution monophas , ce syst me va fournir une tension redress e double alternance. La
diff rence vient des interrupteurs semi-conducteurs qui vont permettre de contr ler la valeur
moyenne de la tension de sortie. En effet, les thyristors peuvent bloquer une tension positive et leur
entr e en conduction peut tre retard e par rapport aux diodes. La cons quence sera donc visible sur
les formes donde de la tension redress e. Le param tre de r glage est langle
l cart entre le d but de conduction dune diode (plac e au m me endroit que le thyristor) et
lamor age du thyristor :
a
: angle de retard lamor age.
, qui repr sente
a
Fonctionnement :
Nous allons d crire deux types de fonctionnement du pont tout thyristors, le mode continu et le
Fait sous Linux et OpenOffice/Staroffice
page 12/14
Chapitre IV Les redresseurs monophas s -
mode discontinu.
q 1er cas : L grande = conduction continue.
Le courant ne sannule jamais.
Le fonctionnement est identique celui du pont de diode vu au paragraphe ,
Les thyristors sont passants durant une demie p riode, le ph nom ne de commutation
(empi tement) est identique. Pour les diff rents calculs, il faut se placer g n ralement dans
lintervalle . Nous pouvons ainsi calculer la tension moyenne
p a
a
:
pr s videmment.
V
Ch moy
=
2
p
2 V cos
eff
(
)
( III. 0 )
a
De lexpression, nous pouvons remarquer que la tension peut tre n gative pour
p
(si la charge peut devenir g n rateur). Dans ces conditions, le convertisseur fonctionne alors en
onduleur, la puissance transite de la sortie vers lentr e. Dans les conventions habituellement
utilis es, cela signifie que P est n gatif (iCh(t) toujours positif, vCh(t) positif ou n gatif).
La tension efficace de vCh(t) est gale Veff.
Le thyristor doit "supporter" une tension maximale en inverse et dans le sens direct gale Vmax.
sup rieur /2
a
a
v
Ch
i
Ch
(t)
(t)
0
v
TH1
(t)
0
a
0
et D
D
4
1
T
et T
H1
H4
et D
D
3
2
T
et T
H2
H3
T
H1
et T
H4
a
v
Ch
i
Ch
(t)
(t)
T
H2
et T
H3
T/2
T/2
Commande
T
T
H1
H4
T/2
T
T
H2
H3
t
t
t
T
T
T
0
T/2
v
TH1
(t)
0
a
T/2
t
T
t
T
Figure III. 12 : Forme donde du pont tout thyristors en r gime continu et discontinu.
Remarque sur la courbe de gauche :
- Au blocage, vTH1 < 0 assurant le bon fonctionnement du composant (il faut viter quil se r amorce
sarr te 150 pour
de mani re incontr l ). En th orie
assurer un temps minimum dapplication de tension n gative aux bornes du thyristor. Ce temps est
appel : tq.
- Juste avant de recevoir ses impulsions damor age vTH1 > 0 V : le thyristor est un interrupteur 3
segments, bidirectionnel en tension.
- Si linductance est assez grande, londulation iD Ch (= Ichmax Ichmin) devient n gligeable : source de
courant courant constant.
peut varier entre 0 et 180 , en pratique
a
a
q 2nd cas : L diminue : conduction discontinue.
Dans ce cas, le courant passe par z ro avant que lautre couple de thyristor ait re u lordre de
Fait sous Linux et OpenOffice/Staroffice
page 13/14
Chapitre IV Les redresseurs monophas s -
commande sur leur g chette. Les thyristors sont donc passant durant t < T/2. Pendant la phase o
aucun des thyristors nest passant, la tension du r seau se r partit aux bornes de deux thyristors :
v(t) = vTh1(t) vTh3(t)
En supposant que v(t) se r partit quitablement alors :
vTh1(t) = vTh3(t) = v(t)/2
Remarques :
- Lors du TP1, vous verrez la r alisation de la commande dun thyristor.
- Lors du TD1, nous verrons un redresseur mixte, compos de deux diodes et de deux thyristors.
Fait sous Linux et OpenOffice/Staroffice
page 14/14